Проект одноступенчатого червячного редуктора с нижним расположением червяка с плоскоременным приводом
Проект одноступенчатого червячного редуктора с нижним расположением червяка с плоскоременным приводом
Министерство образования Республики Беларусь
Гомельский государственный машиностроительный техникум Специальность ТО 301 Технология оборудования автоматизация машиностроения Группа ФТОМ 402 Курсовой проект по предмету: Техническая механика ”Детали машин”
тема: Спроектировать одноступенчатый червячный редуктор с нижним
расположением червяка с плоскоременным приводом КП 0418.00.00.000
Разработал А.В. Климов
Проверил Т.Л. Тимошенко
2003
Министерство образования Республики Беларусь
Гомельский государственный машиностроительный техникум Пояснительная записка к курсовому проекту КП 0418.00.00.000 ПЗ
Разработал А.В. Климов
Проверил Т.Л. Тимошенко
2003 Введение Редуктором называют механизм, состоящий из зубчатых или червячных передач,
выполненный в виде отдельного агрегата и служащий для передачи мощности от
двигателя к рабочей машине. Назначение редуктора - понижение угловой скорости и повышение вращающего момента ведомого вала посравнению с валом ведущим. Нам в нашей работе необходимо спроектировать редуктор для ленточного
конвейера, а также расчитать ременнуюпередачу, двигатель. Редуктор состоит
из литого чугунного корпуса, в котором помещены элементы передачи - червяк,
червячное колесо, подшипники, вал и пр. Входной вал посредством плоскоременной передачи соединяется с двигателем, выходной - с конвейером. Червячные редукторы применяют для передачи движения между валами, оси которых перекрещиваются. Так как КПД червячных редукторов невысок, то для передачи
больших мощностей в установках, работающих непрерывно, проэктировать их
нецелесообразно. Практически червячные редукторы применяют для передачи
мощности, как правило, до 45кВт и в виде исключения до 150кВт. 1. Выбор электродвигателя и кинематический расчет . [pic] Рисунок 1 – кинематическая схема привода. 1.1 Определение требуемой мощности электродвигателя.
[pic] (1.1)
Где [pic] – Выходная мощность
[pic]- коэффициент полезного действия общий.
[pic]
(1.2)
[pic]
[pic]
[pic]
[pic]
[pic]
1.2 Определение ориентировочной частоты вращения вала электродвигателя.
[pic] (1.3)
где [pic] - выходная частота вращения вала рабочей машины [pic] - Общее передаточное число редуктора. [pic]
(1.4) [pic]
[pic]
[pic]
[pic]
По таблице П1 приложения по требуемой мощности [pic]выбираем
электродвигатель трехфазный короткозамкнутый серии 4А закрытый обдуваемый с
синхронной частотой вращения 1500мин-1 4А132М4, с параметрами Рном = 11кВт, [pic]мин -1. Кинематический силовой расчет привода. 3. Определение действительных передаточных отношений.
[pic] (1.5)
Разбиваем [pic]по ступеням.
Принимаем стандартное значение [pic](по таблице 23 [4]
Передаточное число ременной передачи
[pic] Принимаем [pic] (1.6) 1.5 Определяем частоты вращения и угловые скорости валов.
[pic]
[pic] (1.7)
[pic] (1.8)
[pic] (1.9)
[pic]
(1.10)
[pic] (1.11) 6. Определяем мощность на валах
[pic]
[pic] (1.12)
[pic] (1.13) 7. Определяем вращающие моменты на валах.
[pic] (1.14)
[pic]
[pic] (1.15) 2. Расчет плоскоременной передачи. Исходные данные для расчета:
Мощность РТР = 8,09 кВт Частота вращения ведущего малого шкива
nДВ = 1500 мин-1 Передаточное отношение U = 2,3 Вращающий момент на валу ведущего шкива
TДВ = 51,53 Н м Диаметр ведущего шкива (мм) вычисляют по формуле
[pic]мм (2.1) По найденному значению подбираем диаметр шкива из стандартного ряда по ГОСТ
173.83-73; Выбираем шкив с диаметром 200 мм. Диаметр ведомого шкива определяем по формуле
[pic]мм. (2.2)
Из стандартного ряда шкивов выбираем шкив с диаметром 450 мм. Передаточное отношение
[pic] (2.3)
Межосевое расстояние передачи
[pic] (2.4)
Угол обхвата малого шкива
[pic] (2.5)
Длинна ремня мм. (2.6)
[pic] Расчетная скорость ремня
[pic] (2.7)
Окружная сила Н
[pic] (2.8)
Выбираем ремень Б800 с числом прокладок Z = 3:; [pic]р0 = 3 Н/мм.
Проверяем выполнение условий
[pic] (2.9)
[pic]
[pic]
условие выполнено. Коэффициент угла обхвата
[pic] (2.10) Коэффициент учитывающий влияние скорости ремня
[pic] (2.11) Коэффициент режима работы Ср по таблице (7.5)
Для передачи к ленточному конвейеру при постоянной нагрузке Ср = 1.0 Коэффициент учитывающий угол наклона линии центров передачи Со
При наклоне до 60 є принимаем Со = 1 Допускаемая рабочая нагрузка на 1 мм. ширины прокладки Н/мм.
[pic] (2.12) Ширина ремня ,мм.
[pic] (2.13) По таблице (7.1) принимаем b = 71мм. Предварительное натяжение ремня Н.
[pic] (2.14)
Натяжение ветвей Н.
Ведущей
[pic] (2.15) Ведомой
[pic] (2.16) Напряжение от силы F1 мПа
[pic] (2.17) Напряжение от центробежной силы мПа
?= 1100 – плотность ремня
[pic] (2.18) Напряжение изгиба мПа
Еи = 100 ч200 мПа
[pic] (2.19)
Максимальное напряжение
[pic]
Условие [pic] выполнено Проверка долговечности ремня
Число пробегов
[pic] (2.20)
[pic] (2.21) Сн = 1 при постоянной нагрузке (2.22) Долговечность часов [pic] Нагрузка на валах Н [pic] (2.23) 3. Расчет зубчатой передачи
Исходные данные
[pic]
[pic]
[pic]
[pic]
[pic] 3.1 материал червяка и червячного колеса.
Для венца червячного колеса примем бронзу Бр 010Ф1, отлитую в кокиль.
Для червяка сталь 45 с закалкой до твердости не менее HRC 45 и последующим
шлифованием.
Основное допускаемое контактное напряжение [ ?н]ґ =186 МПа.
Расчетное допускаемое напряжение [ ?н] =[ ?н]ґх КHL
Где коэффициент долговечности примем по его минимальному значению КHL =0,67
тогда [ ?н] =[pic]МПа.
(3.1)
Число витков червяка Z1 принимаем в зависимости от передаточного числа при
U = 10 принимаем Z1 = 4
Число зубьев червячного колеса Z2 = Z1 x U = 4 x 10 = 40 (3.1)
Принимаем предварительно коэффициент диаметра червяка q = 10;
Коэффициент нагрузки К = 1,2;
Межосевое расстояние aw = 250 мм;
m = 10мм;
Определяем Межосевое расстояние исходя из условия контактной прочности. [pic] (3.2) Модуль [pic] (3.3)
Принимаем по ГОСТ2144-76 (таблица 4.1 и 4.2) стандартные знач??ия
m = 10
q = 10
а также Z2 = 40 Z1 = 4 Тогда пересчитываем межосевое расстояние по стандартным значениям m, q и
Z2:
[pic] (3.4)
Принимаем aw = 250 мм.
Основные размеры червяка.
Делительный диаметр червяка
[pic] (3.5)
Диаметр вершин витков червяка
[pic] (3.6)
[pic] (3.7)
Длинна нарезной части шлифованного червяка (по формуле 4.7)
[pic] (3.8)
Делительный угол подъема Y (по таблице 4.3) при Z1 = 4 и q =10;
Принимаем Y = 21 є48ґ Основные размеры венца червячного колеса:
Делительный диаметр червячного колеса
d2 = Z2 x m = 40 x 10 = 400мм (3.9)
Диаметр вершин зубьев червячного колеса
[pic] (3.10) Диаметр впадин зубьев червячного колеса
[pic] (3.11)
Наибольший диаметр червячного колеса
[pic] (3.12)
Ширина венца червячного колеса (формула 4.12)
[pic] (3.13) Окружная скорость червяка.
[pic][pic] (3.14) Скорость скольжения.
[pic] (3.15) КПД редуктора с учетом потерь в опорах, потерь на разбрызгивание и
перемешивания масла
[pic] (3.16) По таблице (4.7) выбираем 7-ю степень точности передачи и находим значение
коэффициента динамичности Kv = 1,1 Коэффициент неравномерности распределения нагрузки (формула 4.26)
[pic]
(3.17)
В этой формуле коэффициент деформации червяка при q =10 и Z1 =4 по таблице
(4.6) принимаем [pic]
При незначительных колебаниях нагрузки вспомогательный коэффициент Х =0,6
(стр. 65 1)
[pic] Коэффициент
нагрузки
[pic] (3.18)
Проверяем контактное напряжение
[pic] (3.19)
[pic]мПа < [GH] = 125мПа.
Проверяем прочность зубьев червячного колеса на изгиб.
Эквивалентное число зубьев.
[pic] (3.20)
Коэффициент формы зуба (по таблице 4.5)
YF = 2,19
Напряжение изгиба [pic]П = 7,903 мПа (3.21) 4. Предварительный расчет валов
Ведущий вал
Диаметр выходного конца при допускаемом напряжении [pic]
(по формуле 8.16)
[pic] (4.1)
По ГОСТ принимаем dВ1 =40мм
Диаметры подшипниковых шеек dП1 = 50мм
Параметры нарезной части:
dF1 = 76мм
d1 = 100мм
dа1 =120мм Для выхода режущего инструмента при нарезании витков рекомендуется участки
вала, прилегающие к нарезке протачивать до диаметра меньше dF1
Длинна нарезной части b1 = 201мм
Расстояние между опорами червяка l1 = dam2 = 465мм Ведомый вал.
Диаметр выходного конца
[pic] (4.2)
Принимаем ближайшее большее значение из стандартного ряда (стр. 162)
Принимаем dВ2 = 55мм.
Диаметр вала под подшипниками dП2 = 60мм
Под зубчатым колесом dK2 = 70 5. Конструктивные размеры червяка и червячного колеса Червяк выполняется за одно целое с валом, его размеры определены выше.
d1 = 100мм
da1 = 120мм
b1 =170мм Колесо кованое
d2 = 400мм
dа2 = 420мм
b2 = 80,4мм Диаметр ступицы [pic] (5.1)
Принимаем dст2 =120мм Длинна ступицы [pic] (5.2)
Принимаем Lст2 =100мм 6. Конструктивные размеры корпуса редуктора. Толщина стенок корпуса и крышки
[pic] (6.1)
Принимаем [pic]
[pic] (6.2)
Принимаем [pic] Толщина фланцев (поясов)корпуса и крышки
[pic] (6.3) Толщина нижнего пояса корпуса при наличии бобышек
[pic] (6.4)
[pic] (6.5)
Принимаем [pic] Диаметры болтов
Фундаментных
[pic] (6.6)
Принимаем болты с резьбой М22 Диаметры болтов
[pic] (6.7)
Принимаем [pic]
[pic] (6.8)
Принимаем [pic] 7. Эскизная компоновка редуктора Первый этап компоновки редуктора
Принимаем зазор между стенкой и ступицей червячного колеса [pic]
L1 = 465мм; L2 = 143мм; а1 = 33мм; а2 = 22мм; LСТ2 = 100мм; aw = 250мм; d1 = 100мм; d2 =400мм.
В связи с тем что в червячном зацеплении возникают значительные осевые
усилия, принимаем радиально упорные подшипники ; шариковые средней серии
для червяка и роликовые конические легкой серии для вала червячного колеса
(таблица П6 и П7) |Условное |d |D |B |T |r |C |Co |
|обозначение | | | | | |kH |kH |
|подшипника | | | | | | | |
|46310 |50 |110 |27 |20 |3 |71,8 |44 | Условное обозначение подшипника |d |D |T |B |c |r |r1 |C |Co |L |Y |Yo |
|7212 |60 |110 |23,75 |23 |19 |2,5 |0,8 |78 |58 |0,35 |1,71 |0,94 | | 8. Подбор и проверка долговечности подшипников. Силы в зацеплении
Окружная сила на червячном колесе , равная осевой силе на червяке.
[pic] (8.1)
Окружная сила на червяке равная осевой силе на колесе
[pic] (8.2) Радиальные силы на колесе и червяке
[pic] (8.3) При отсутствии спец требований червяк должен иметь правое направление
витков Вал червяка
Расстояние между опорами червяка l1 = dam2 = 465мм
Диаметр d1 = 100мм
Реакции опор в плоскости X,Z
[pic] (8.4)
В плоскости Y, Z
[pic] (8.5)
[pic]
[pic] (8.6)
[pic]
Проверка [pic] (8.7)
Суммарные реакции
[pic] (8.8) [pic] (8.9) Осевые составляющие радиальных реакций шариковых радиально упорных
подшипников
[pic] (8.10)
[pic] (8.11)
где для подшипников шариковых радиально упорных с углом ?=26є коэффициент
осевого нагружения е = 0,68 Осевые нагрузки подшипников
В данном случае [pic] (8.12)
Тогда [pic] (8.13) Рассмотрим левый (первый) подшипник
Отношение [pic]осевую нагрузку не учитываем (8.14)
Эквивалентная нагрузка
[pic] (8.15)
где [pic]
[pic] Долговечность определяем по более нагруженному подшипнику
Рассмотрим правый (второй) подшипник
Отношение [pic] (8.16) (8.17)
Эквивалентную нагрузку определяем с учетом осевой. [pic]
где [pic]
[pic]
Расчет на долговечность, млн.об (по формуле 9.1)
[pic]млн.об (8.19)
Расчетная долговечность ч [pic] (8.20)
Ведомый вал
Расстояние между опорами червяка l2 = 143мм
Диаметр d2 = 400мм
Реакции опор в плоскости X,Z
[pic] (8.21)
В плоскости X, Z
[pic] (8.22)
[pic]
[pic] (8.23)
[pic]
Проверка [pic] (8.24)
Суммарные реакции
[pic] (8.25)
[pic] (8.26) Осевые составляющие радиальных реакций конических подшипников
[pic] (8.27)
[pic] (8.28)
где для подшипников 7212 коэффициент осевого нагружения е = 0,35 Осевые нагрузки подшипников
В данном случае [pic] (8.29)
Тогда [pic]
Рассмотрим правый подшипник с индексом (3) (8.30)
Отношение [pic]поэтому при подсчете эквивалентной нагрузки осевые силы не
учитываем Эквивалентная нагрузка
[pic] (8.31)
где [pic]
[pic] В качестве опор ведомого вала применены одинаковые подшипники 7212
Долговечность определяем по более нагруженному подшипнику
Рассмотрим левый подшипник с индексом (4)
Отношение [pic] Эквивалентную нагрузку определяем с учетом осевой. [pic] (8.32)
где для конических подшипников 7212 [pic]
[pic]
Расчет на долговечность, млн.об (по формуле 9.1)
[pic]млн.об (8.33) Расчетная долговечность ч
[pic] (8.34)
Столь большая долговечность объясняется тем что по условию монтажа диаметр
шейки должен быть больше диаметра dВ2 = 55мм. Поэтому был выбран подшипник
7212. Кроме того, следует учесть, что ведомый вал имеет малую частоту
вращения n = 65,2мин-1 9. Проверка прочности шпоночных соединений Проведем проверку прочности лишь одного соединения, передающего вращающий
момент от вала червячного колеса к шкиву ременной передачи. Диаметр вала в этом месте dВ2 = 55мм Сечение и длинна шпонки t x h x L = 16 x 10 x 80 Глубина паза t1 = 6мм; L = 80мм Момент TK2 = T2 =802 x 10 3Н мм Напряжение смятия
[pic] (9.1) [pic]- для стали Условие GСМ < [GСМ] выполняется. 10. Уточненный расчет валов Проверим стрелу прогиба червяка. Приведенный момент инерции поперечного сечения червяка. (10.1)
[pic] (10.2)
Стрела прогиба [pic] Допускаемый прогиб
[pic] (10.3)
Таким образом, жесткость обеспечена, так как [pic] Плоскость YZ (Н ·м) M1 = 0
[pic]
[pic]
M4 = 0 Плоскость XZ (Н ·м)
M1 = 0
[pic]
[pic]
M4 = 0 Рисунок 2 –
расчетная схема ведущего
вала Плоскость YZ M1 = 0
[pic]
[pic]
M4 = 0 Плоскость XZ
M1 = 0
[pic]
M3 = M2 = 159 H ·м
М4 = 0 Рисунок 3 –
расчетная схема ведомого
вала 11. Выбор посадок и расчет полей допусков Посадки назначаем в соответствии с указаниями, данными в таблице 10,13
Определяем предельное отклонение, предельные размеры, допуск, предельные
зазоры или натяги, допуск посадки.
Посадка червячного колеса на вал [pic] Ш70мм по ГОСТ 25347-82 1. Посадка в системе отверстия, вид посадки с натягом. 2. Номинальный размер D = 70мм. 3. Детали соединения отверстие. Ш70Н7, квалитет 7 вал Ш70 р6, квалитет 6 4. Предельные отклонения ГОСТ25347-82 отверстие ES = +0,03мм = +30мкм EI = 0 вал es = +0.051мм = 51мкм ei = +0,032мм = 32мкм 5. Обозначения на чертежах [pic] 6. Предельные размеры (мм) отверстие Dmax = D + ES = 70 + (+0,030) = 70,030 (11.1) Dmin = D + EI = 70 + 0 = 70 (11.2) вал dmax = D + es = 70 + (+0,051) = 70,0,51 (11.3) dmin = D + ei = 70 + (+0,032) = 70,032 (11.4) 7. Допуски мм. Отверстие TD = Dmax – Dmin = 70,030 – 70 = 0,030 (11.5) TD = ES – EI = 0,030 – 0 = 0,030 (11.6) вал Td = dmax - dmin = 70,051 – 70,032 = 0,019 (11.7) Td = es – ei = 0,051 – (+0,032) = 0,019 (11.8) 8. Предельные зазоры (мм) Nmax = dmax – Dmin = 70,051 – 70 = 0,051 (11.9) Nmax = es – EI = 0,051 – 0 = 0,051 (11.10) Nmin = dmin = Dmax = 70,032 – 70,030 = 0,002 (11.11) Nmin = ei – ES = 0,032 – 0,030 = 0,002 (11.12) [pic] (11.13) 9. Допуск посадки (мм) ТП = TD + Td = 0,030 + 0,019 = 0,049 (11.14) ТП = TS = Nmax – Nmin = 0,051 – 0,002 = 0,049 (11.15) 10. Схема поля допуска. [pic] рисунок 4 - Схема поля допуска червячного колеса на вал
Посадка шкива ременной передачи на вал редуктора [pic] Ш40мм по ГОСТ 25347-
82 1. Посадка в системе отверстия, вид посадки переходная. 2. Номинальный размер D = 40мм. 3. Детали соединения отверстие. Ш40Н7, квалитет 7 вал Ш40 n6, квалитет 6 4. Предельные отклонения ГОСТ25347-82 отверстие ES = +0,025мм = +25мкм EI = 0 вал es = +0.033мм = 33мкм ei = +0,017мм = 17мкм 5. Обозначения на чертежах [pic] 6. Предельные размеры (мм) отверстие Dmax = D + ES = 40 + (+0,025) = 40,025 (11.16) Dmin = D + EI = 40 + 0 = 40 (11.17) вал dmax = D + es = 40 + (+0,028) = 40,033 (11.18) dmin = D + ei = 40 + (+0,015) = 40,017 (11.19) 7. Допуски мм. Отверстие TD = Dmax – Dmin = 40,025 – 40 = 0,025 (11.20) TD = ES – EI = 0,025 – 0 = 0,025 (11.21) вал Td = dmax - dmin = 40,033 – 40,017 = 0,016 (11.22) Td = es – ei = 0,033 – (+0,017) = 0,016 (11.23) 8. Предельные зазоры (мм) Nmax = dmax – Dmin = 40,033 – 40 = 0,033 (11.24) Nmax = es – EI = 0,033 – 0 = 0,033 (11.25) Nmin = dmin = Dmax = 40,017 – 40,025 = -0,008 (11.26) Nmin = ei – ES = 0,017 – 0,025 = -0,008 (11.27) [pic] (11.28) 9. Допуск посадки (мм) ТП = TD + Td = 0,025 + 0,017 = 0,042 (11.29) ТП = TS = Nmax – Nmin = 0,033 – (-0,008) = 0,042 (11.30) 10. Схема поля допуска. [pic] рисунок 5 - Схема поля допуска шкива ременной передачи на вал редуктора
Посадка бронзового венца на чугунный центр [pic]
Шейки валов под подшипники выполняем с отклонением вала к6.
Отклонения отверстий в корпусе под наружный кольца по Н7 12. Выбор сорта масла Тепловой расчет
Для проектируемого редуктора площадь теплоотводящей поверхности А ?0,83 м 2
(здесь учитывалась также площадь днища.), поэтому конструкция опорных лап
обеспечивают циркуляцию воздуха около днища. По формуле (10,1) условие работы редуктора без перегрева при
продолжительной работе.
[pic] (12.1)
Допускаемый перепад температур при нижнем расположении червяка.[pic] Смазывание зацепления и подшипников производится разбрызгиванием жидкого
масла. При контактных напряжениях Gн = 125 мПа и скорости скольжения Vs = 3,76м/с.
Рекомендуемая вязкость масла должна быть приблизительно равна 20 х 10-6
м2/с
Принимаем масло авиационное МК-22 Содержание Введение 2 1. Выбор электродвигателя и кинематический расчет 3 2. Расчет плоскоременной передачи. 6 3. Расчет зубчатой передачи 9 4. Предварительный расчет валов 12 5. Конструктивные размеры шестерни и колеса. 13 6. Конструктивные размеры корпуса редуктора 14 7. Эскизная компоновка редуктора 15 8. Подбор и проверка долговечности подшипников 16 9. Подбор и проверочный расчет шпоночных соединений 20
10. Уточненный расчет валов 21
11. Выбор посадок и расчет полей допусков 24
12. Выбор сорта масла 28
13. Литература. 29
----------------------- 3 Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 1 КП 0418.01.00.000.ПЗ Разраб. Климов А.В. Провер. Тимошенко Реценз. Н. Контр. Утверд. Выбор электродвигателя и кинематический расчет Лит. Листов ФГМТ Гр. ФТОМ - 402 КП 0418.11.00.000.ПЗ 3 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. мкм ФГМТ Гр. ФТОМ - 402 Листов Лит. Выбор сорта масла Утверд. КП 0418.01.00.000.ПЗ 2 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. Н. Контр. Реценз. Тимошенко Провер. Климов Разраб. КП 0418.12.00.000.ПЗ 1 Лист Дата Подпись № докум. Лист ФГМТ Гр. ФТОМ - 402 Листов Лит. Расчет зубчатой передачи Утверд. Н. Контр. Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 2 КП 0418.03.00.000.ПЗ Изм. Лист № докум. Подпись Дата Лист 3 КП 0418.03.00.000.ПЗ КП 0418.02.00.000.ПЗ 3 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. КП 0418.02.00.000.ПЗ 2 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. ФГМТ Гр. ФТОМ - 402 Листов Лит. Расчет плоскоременной передачи Утверд. Н. Контр. Реценз. Тимошенко Провер. Климов А.В. Разраб. КП 0418.02.00.000.ПЗ 1 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. 3 ФГМТ Гр. ФТОМ - 402 Листов Лит. Предварительный расчет валов Утверд. Н. Контр. Реценз. Тимошенко Провер. Климов А.В. Разраб. КП 0418.04.00.000.ПЗ 1 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. 1 ФГМТ Гр. ФТОМ - 402 Листов Лит. Конструктивные размеры червяка и червячного колеса Утверд. Н. Контр. Реценз. Тимошенко Провер. Климов А.В. Разраб. КП 0418.05.00.000.ПЗ 1 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. 1 ФГМТ Гр. ФТОМ - 402 Листов Лит. Конструктивные размеры корпуса редуктора Утверд. Н. Контр. Реценз. Тимошенко Провер. Климов А.В. Разраб. КП 0418.06.00.000.ПЗ 1 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. 1 ФГМТ Гр. ФТОМ - 402 Листов Лит. Эскизная компоновка редуктора Утверд. Н. Контр. Реценз. Тимошенко Провер. Климов А.В. Разраб. КП 0418.07.00.000.ПЗ 1 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. ФГМТ Гр. ФТОМ - 402 Листов Лит. Подбор и проверка долговечности подшипников Утверд. Н. Контр. Реценз. Тимошенко Провер. Климов Разраб. КП 0418.08.00.000.ПЗ 1 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. 4 3 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. КП 0418.08.00.000.ПЗ 4 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. КП 0418.08.00.000.ПЗ 2 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. КП 0418.08.00.000.ПЗ ФГМТ Гр. ФТОМ - 402 Листов Лит. Проверка прочности шпоночных соединений Утверд. Н. Контр. Реценз. Тимошенко Провер. Климов Разраб. КП 0418.09.00.000.ПЗ 1 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. 1 ФГМТ Гр. ФТОМ - 402 Листов Лит. Уточненный расчет валов Утверд. Н. Контр. Реценз. Тимошенко Провер. Климов . Разраб. КП 0418.10.00.000.ПЗ 1 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. 3 КП 0418.10.00.000.ПЗ 2 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. 0 0 + + - - Ft1 RBx2 RAx1 Плоскость XZ Эпюра M. (H·м) X Y Z FB 4 3 2 1 RAy1 RBy2 Fr1 Fr1 Fa1 Плоскость YZ RAx1 RBx2 RAy1 Ft1 B A 232 232 100 RBy2 Fa1 d КП 0418.10.00.000.ПЗ 3 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. D 0 0 Изм. 1 + + Ft1 RBx2 RAx1 Плоскость XZ 452 X Y Z 159 4 3 2 1 RAy RBy Fr1 Fr2 Fa1 Плоскость YZ RAx RBx2 RAy Ft2 B A 71,5 71,5 80 RBy2 Fa2 ФГМТ Гр. ФТОМ - 402 Листов Лит. Выбор посадок и расчет полей допусков Утверд. Н. Контр. Реценз. Тимошенко Провер. Климов Разраб. КП 0418.11.00.000.ПЗ 1 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. 4 es ei dmax dmin Dmax Dmin EI = 0 32 30 51 +
_ 0 p6 H7 КП 0418.11.00.000.ПЗ 2 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. H7 n6 +
_ 0 33 25 17 EI = 0 Dmin Dmax dmin dmax ei es мкм КП 0418.10.00.000.ПЗ 4 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. КП 0418.01.00.000.ПЗ 3 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. Реценз. Тимошенко Провер. Климов А.В. Разраб. КП 0418.03.00.000.ПЗ 7 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. 3 69 269 261 Эпюра M. (H·м) + + 261 Эпюра Т. (H·м) 1707 Н 83 + + Эпюра M. (H·м) 159 Эпюра M. (H·м) ФГМТ Гр. ФТОМ - 402 Листов Лит. Содержание Утверд. Н. Контр. Реценз. Тимошенко Провер. Климов Разраб. КП 0418.00.00.000.ПЗ 1 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. 1 30 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 ФГМТ Гр. ФТОМ - 402 Листов Лит. ВВЕДЕНИЕ Утверд. Н. Контр. Реценз. Тимошенко Провер. Климов А.В. Разраб. КП 0418.01.00.000.ПЗ 1 Лист Дата Подпись № докум. Лист Изм. 1 2
| 
